Пособие к СНиП II-23-81

R y — расчетное сопротивление стали пояса;

R yd — расчетное сопротивление стали элемента решетки.

16.8. В неподкрепленных примыканиях к поясу прямоугольного гнутосварного профиля в узлах Т-образного типа (см. рис. 28, б ), а также в К-образных и опорных узлах при с > 15 мм несущую способность пояса на отгиб полки следует проверять по формуле

При d b = d можно пользоваться формулой

16.9. В неподкрепленных примыканиях к поясу широкополочного двутавра в К-образных и опорных узлах при с 5 мм рекомендуется выполнять с предварительной подготовкой кромок (рис. 31).

Рис. 31. Деталь приварки носков гнутосварных профилей

16.24. Расстояние между поперечными швами на полках поясов (у носков элементов решетки) следует принимать:

в опорных узлах и стыковых узлах сжатого пояса — не менее 5 мм;

в остальных случаях (см. например, g на рис. 30) — не менее 20 мм.

17. ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ И ПЕРЕКРЕСТНОЙ РЕШЕТКОЙ ИЗ ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ

17.1. Рекомендации настоящего раздела распространяются на фермы с поясами из широкополочных тавров и перекрестной решеткой из одиночных равнополочных уголков для покрытий производственных зданий (рис. 32).

Рис. 32. Схема и узел фермы

17.2. В разделе приведена подтвержденная результатами испытаний методика расчета раскосов перекрестной решетки из одиночных уголков для ферм с поясами из широкополочных тавров.

Особенность методики заключается в том, что расчетная длина сжатого раскоса из плоскости фермы определяется как для центрально-сжатого стержня с промежуточной упругой опорой с учетом внецентренности передачи усилия в поддерживающем раскосе. Поскольку при работе в перекрестной решетке сжатого раскоса с растянутым (основной случай) собственный прогиб растянутого раскоса из плоскости фермы (без учета совместной работы раскосов) направлен в ту же сторону, что и сжатого, влияние растянутого раскоса как поддерживающего стержня уменьшается. Это проявляется в увеличении расчетной длины сжатого раскоса перекрестной решетки. Предусматривается, что раскосы имеют равные длины, а узел пересечения делит их пополам.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ РЕШЕТКИ

17.3. Расчет сжатых раскосов производится по формуле (7) СНиП II-23-81*с учетом

коэффициента γ с = 0,75.

Расчетная длина l ef сжатого раскоса в плоскости фермы принимается равной половине геометрической длины l d раскоса.

Расчетная длина l ef сжатого раскоса из плоскости фермы определяется по формуле

Пособие к СНиП II-23-81. Пособие по расчету и конструированию сварных соединений стальных конструкций

ордена трудового красного знамени
центральный научно-исследовательский институт
строительных конструкций им. кучеренко
(цнииск им. кучеренко) госстроя ссср

Пособие
по расчету и конструированию
сварных соединений
стальных конструкций
(к главе СНиП II-23-81)

Утверждено
приказом ЦНИИСК
им. Кучеренко
от 28.11.83 № 372/л

Москва Стройиздат 1984

Рассмотрены вопросы расчета и конструирования сварных соединений с угловыми швами, позволяющими сократить расход основных видов ресурсов при сварке строительных стальных конструкций без ущерба для надежности и несущей способности соединений и конструкций в целом.

Даны примеры расчета соединений.

Для инженерно-технических работников проектных организаций и заводов-изготовителей строительных конструкций.

Пособие составлено к главе СНиП II-23-81. В Пособии приведен ряд новых решений, направленных на экономию основных видов ресурсов, расходуемых при выполнении сварочных работ. Основное внимание уделено рациональному проектированию сварных соединений с угловыми швами, которые составляют по массе наплавленного металла около 90 % от общего количества сварных швов. Поэтому наибольший эффект может быть получен от оптимизации размеров этих швов.

Новые нормы проектирования дают возможность сократить удельный расход наплавленного металла в строительных стальных конструкциях на 35-40 %.

Текст из главы СНиП II-23-81 отмечен в Пособии вертикальной чертой, в скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП.

Пособие разработано ЦНИИСК им. Кучеренко (канд. техн. наук В.М. Барышев, при участии инж. Ю.А. Новикова).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании сварных соединений следует:

принимать минимально необходимое количество и минимальные размеры сварных швов;

предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

предусматривать применение эффективных сварочных материалов (электродов, электродных проволок, защитных газов, флюсов);

предусматривать такое расположение и размеры сварных швов, при которых максимально сокращалась бы необходимость кантовки конструкций при их изготовлении, а также уменьшились бы размеры соединяемых деталей;

обеспечивать свободный доступ к местам наложения швов и удобное пространственное положение с учетом выбранного способа и технологии сварки и принятого метода неразрушающего контроля шва.

1.2. Сокращение массы наплавленного металла при проектировании сварных соединений и элементов конструкций достигается путем повышения расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами за счет применения эффективной технологии сварки и электродных материалов; соблюдения требований по назначению минимально допустимых катетов угловых швов, устанавливаемых в зависимости от наибольшей толщины свариваемых элементов, вида сварки и механических свойств стали; применения односторонних угловых швов в поясах сварных двутавров, при приварке ребер жесткости, диафрагм и других деталей, а также уменьшения количества деталей в элементах конструкций или их размеров (применения односторонних ребер жесткости, исключения фасонок в решетчатых конструкциях или уменьшения их размеров в связи с повышением расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами и др.).

1.3. При проектировании сварных соединений следует учитывать, что увеличение сечений швов по сравнению с регламентированными в главе СНиП II-23-81 не только не повышает работоспособность конструкций, но в ряде случаев снижает ее.

2. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

2.1 (3.4). Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3 СНиП II-23-81.

2.2. Расчетные сопротивления сварных соединений, определенные по формулам, которые приведены в главе СНиП II-23-81, обеспечиваются при соблюдении следующих условий:

подготовка материалов, сборка конструкций, сварка и контроль качества осуществляются в соответствии с требованиями главы СНиП III-18-75; сварочные материалы для стыковых соединений соответствуют прочности свариваемой стали и условиям эксплуатации конструкций и применяются в соответствии с табл. 1 прил. 1;

сварочные материалы для расчетных угловых швов применяются в соответствии с табл. 2 прил. 1 с учетом условий эксплуатации конструкций, указанных в табл. 1 прил. 1.

2.3. Расчетные сопротивления стыковых соединений, выполняемых всеми видами дуговой сварки, принимаются равными расчетным сопротивлениям стального проката при условии физического контроля качества швов в растянутых элементах и соблюдении требований п. 13.42 главы СНиП II-23-81 об обеспечении полного провара соединяемых элементов путем двухсторонней сварки, односторонней с подваркой корня шва или односторонней сварки на подкладке.

В случаях, когда в стыковых соединениях невозможно обеспечить полный провар элементов, рекомендуется принимать Rwy =0,7 Rу.

2.4. Несущая способность сварных соединений с угловыми швами зависит от ориентации шва относительно направления усилия, действующего на соединение. Однако учет этой зависимости существенно усложняет расчет соединения, в связи с чем расчетные сопротивления соединений с угловыми швами в главе СНиП II-23-81 приняты для наименее благоприятной ориентации (флангового шва) и независимыми от величины угла между продольной осью шва и направлением силового вектора, действующего на него.

2.5. Предельным состоянием для сварных соединений с угловыми швами является опасность разрушения. В связи с этим их расчетные сопротивления установлены по временному сопротивлению металла: для металла шва — в зависимости от нормативного сопротивления металла шва Rwf = f (Rwun); для металла границы сплавления — в зависимости от нормативного сопротивления основного металла Rwz = f (Run).

Числовые значения расчетных сопротивлений сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 2 и 3 прил. 1.

3. РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение и сжатие следует проводить в соответствии с п. 11.1 главы СНиП II-23-81.

3.2. С целью повышения эффективности использования наплавленного металла в соединениях с расчетными угловыми швами предусмотрено применение электродных материалов, обеспечивающих повышенные прочностные свойства металла шва. При этом возникает необходимость проверки прочности соединений по двум опасным сечениям: по металлу шва и по металлу границы сплавления.

3.3 (11.2). Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям:

по металлу границы сплавления

где lw — расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; βf и βz — коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 580 МПа (5900 кгс/см2) по табл. 1 (34); с пределом текучести свыше 580 МПа (5900 кгс/см2) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки βf = 0,7 и βz = 1; γwf и γwz — коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3, для которых γwf = 0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением Rwun = 410 МПа (4200 кгс/см2) и γwz = 0,85 для всех сталей.

При сварке с использованием технологических приемов, направленных на повышение производительности наплавки, которые сопровождаются снижением глубины проплавления (например, сварка при удлиненном вылете электрода, при прямой полярности постоянного тока, с применением дополнительного присадочного материала и т.п.), значения коэффициентов рекомендуется принимать βf = 0,7 и βz = 1.

3.4 (11.2). Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см2) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно табл. 2 прил. 1 настоящего пособия, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва Rwf должны быть более Rwz, а при ручной сварке не менее чем в 1,1 раза превышают расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления Rwz, но не превосходят значений Rwz βz / βf

1,1 Rwz 14 мм. При этом назначение разделки кромок должно производиться с учетом технологических возможностей производства.

Пример расчета соединения в соответствии с рекомендациями настоящего пункта приведен в прил. 3 (пример 5).

Рис. 1. К расчету таврового соединения с разделкой кромок элемента и неполным его проваром

3.10. Тавровые соединения с лобовыми угловыми швами, рассчитываемые на действие растягивающей силы (пп. 3.3 и 3.9) по двум сечениям, следует рассчитывать также на растяжение по основному металлу в сечении, перпендикулярном направлению действия силы (рис. 2, сечение 3-3).

В соединении с двухсторонним швом без разделки кромок (рис. 2а) расчет по сечению 3-3 следует производить по формуле

в соединении с двухсторонним швом и k-образной разделкой кромок расчет по сечению 3-3 следует производить по формулам:

при полном проваре прикрепляемого элемента (рис. 2, б)

при частичном проваре прикрепляемого элемента (рис. 2, в)

в соединении с односторонним швом и разделкой кромок при полном проваре прикрепляемого элемента (рис. 2, г) расчет по сечению 3-3 следует производить по формуле

В формулах (7) — (10): lw — длина шва, принимаемая равной его полной длине; t — толщина прикрепляемого элемента; h — глубина разделки кромок; Rth — расчетное сопротивление растяжению в направлении толщины проката, которое следует принимать Rth = 0,5 Ru.

Рис. 2. К расчету таврового соединения по основному металлу в сечении, перпендикулярном направлению растягивающей силы

Расчет соединений по сечению 3-3 не следует производить в следующих случаях:

в соединениях с двухсторонним угловым швом без разделки кромок (рис. 2, а), а также с разделкой кромок и частичным проваром прикрепляемого элемента (рис. 2, в) — при соблюдении соотношения между значениями временного сопротивления свариваемых элементов RAun ≤ RБun;

в соединениях с двухсторонним угловым швом и k-образной разделкой кромок (рис. 2, б) — при соблюдении соотношения значений характеристик прочностных свойств RAyn ≤ 0,65 RБun.

4. КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

4.1. Общие требования к конструкции сварных соединений, направленные на повышение их надежности и работоспособности, а также технологичности, изложены в пп. 12.2-12.3 и 12.6-12.8 главы СНиП II-23-81.

4.2. Одним из наиболее важных условий сокращения удельного расхода наплавленного металла в конструкциях при выполнении конструктивных и слабонагруженных угловых швов является назначение минимальных катетов швов в соответствии с табл. 38 главы СНиП II-23-81, размеры которых зависят от толщины свариваемых элементов, предела текучести стали, вида сварки и вида соединения.

4.3. При проектировании сварных соединений с угловыми швами необходимо учитывать, что количество наплавленного металла пропорционально квадрату катета шва. Поэтому завышение kf даже на 1 мм приводит к значительному перерасходу наплавленного металла. Например, увеличение массы наплавленного металла в швах kf = 10 мм по сравнению с kf = 9 мм составляет почти 20 %, а в швах kf = 6 мм по сравнению с kf = 5 мм — более 40 %.

Из двух расчетных угловых швов с одинаковым расчетным сечением экономичнее по расходу наплавленного металла тот, который имеет меньший катет (и соответственно большую длину).

4.4 (12.9). Для прикрепления ребер жесткости, диафрагм и поясов сварных двутавров допускается применять односторонние угловые швы, катеты которых kf следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл. 38 главы СНиП II-23-81.

Применение односторонних угловых швов не допускается в конструкциях:

группы 1; эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноагрессивной средах; возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3.

Указанные ограничения не распространяются на односторонние угловые швы, выполненные с проваром на всю толщину прикрепляемого элемента.

Общие положения о применении односторонних угловых швов в элементах конструкций изложены ниже в данном разделе пособия, примеры применения приведены в прил. 4.

4.5 (12.10). Для расчетных и конструктивных угловых швов в проекте должны быть указаны вид сварки, электроды или сварочная проволока, положение шва при сварке.

Положение шва при сварке необходимо указывать для расчетных угловых швов, так как оно определяет величину коэффициентов βf и βz, входящих в расчетные формулы. В случае, когда на стадии проектирования положение шва неизвестно, оно должно быть указано предположительно, а при разработке деталировочных чертежей (КМД) уточнено с соответствующей корректировкой величины kf углового шва.

4.6. При применении прерывистых швов и электрозаклепок в соответствии с п. 12.13 главы СНиП II-23-81 расстояние между соседними концами участков прерывистого шва должно составлять не более 18t для сжатых элементов и не более 24t для растянутых элементов (t — толщина наиболее тонкого из свариваемых элементов).

Конструкции сварных соединений в фермах

4.7 (13.9). Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм с фасовками следует принимать равным a = 6t — 20 мм, но не более 80 мм (t — толщина фасонки, мм) (рис. 3 Пособия).

4.8 (13.9). Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, следует оставлять зазор а не менее 50 мм (рис. 4 Пособия).

4.9. Сварные швы, прикрепляющие элементы решетки фермы к фасовкам, следует выводить на торец элемента на длину 20 мм (рис. 5). Лобовые швы по торцам элементов решетки применять не рекомендуется, поскольку из-за увеличения остаточных сварочных напряжений ухудшаются условия эксплуатации фасонки.

4.10 (13.10). В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков крепление фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю толщину фасонки (рис. 6 Пособия).

В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в климатических районах I1, I2, II2 и II3 стыковые швы, прикрепляющие фасонки к полкам поясов, следует выполнять согласно рис. 6б.

Рис. 3. Узел фермы с фасовками

Рис. 4. Стык поясов ферм с накладками

Рис. 5. Схемы выведения швов на торец элемента

Рис. 6. Узел фермы с фасовкой, привариваемой встык к элементу сечения пояса

а — для климатических районов II4 и II5; б — для климатических районов I1, I2, II2, II3.

4.11. В узлах ферм с поясами из двутавров, тавров и одиночных уголков, в которых фасонки прикреплены к полкам поясов стыковыми швами, допускается пересечение угловых швов нахлесточных соединений раскосов со стыковыми швами.

Конструкции сварных соединений в колоннах

4.12. В центрально-сжатых колоннах и стойках двутаврового сечения допускается применять односторонние поясные швы. При этом в узлах крепления связей, балок, распорок и других элементов в зоне передачи усилия следует применять двухсторонние поясные швы, выходящие за контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину 30kf с каждой стороны (рис. 7).

4.13 (13.13). Угловые швы, прикрепляющие фасонки соединительной решетки к колоннам внахлестку, следует назначать по расчету и располагать с двух сторон фасонки вдоль колонны в виде отдельных участков в шахматном порядке; при этом расстояние между концами таких швов не должно превышать 15 толщин фасонки (15t, рис. 8 Пособия).

Рис. 7. Расположение двухстороннего поясного шва в колонне в узле примыкания балки

Рис. 8. Расположение швов, прикрепляющих фасонку соединительной решетки колонны

Рис. 9. Монтажный стык колонны с накладками

В конструкциях, возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3, а также при применении ручной дуговой сварки швы должны быть непрерывными по всей длине фасонки.

4.14. При прикреплении колонн к опорным плитам толщиной более 80 мм катеты угловых швов следует устанавливать по табл. 38 главы СНиП II-23-81, принимая толщину плиты равной 80 мм.

4.15. В монтажных стыках колонн, выполняемых на накладках со сварными швами, швы следует не доводить до стыка на 25 мм с каждой стороны (рис. 9) или обеспечить зазор в стыке не менее 50 мм. Накладки рекомендуется применять прямоугольной формы.

Конструкции сварных соединений в балках

4.16 (13.25). Поясные швы сварных балок, а также швы, присоединяющие к основному сечению балки вспомогательные элементы (например, ребра жесткости), должны выполняться непрерывными. При этом допускается применение односторонних поясных швов в сварных двутавровых балках, несущих статическую нагрузку, и швов, прикрепляющих вспомогательные элементы.

4.17. При применении односторонних поясных швов в сварных двутавровых балках должны быть выполнены следующие требования:

расчет устойчивости стенок балок должен быть произведен в соответствии с требованиями пп. 7.2 и 7.3 главы СНиП II-23-81;

расчетная нагрузка должна быть приложена симметрично относительно поперечного сечения балки (СНиП II-23-81, п. 13.26);

устойчивость сжатого пояса балки должна быть обеспечена в соответствии с п. 5.16а главы СНиП II-23-81, а именно путем применения сплошного жесткого настила, непрерывно опирающегося на сжатый пояс балки и надежно с ним связанного (плиты железобетонные, плоский и профилированный металлический настил, волнистая сталь и т.п.);

в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок, включая нагрузки от ребристых железобетонных плит, должны быть установлены поперечные ребра жесткости (СНиП II-23-81, п. 13.26).

В ригелях рамных конструкций у опорных узлов следует применять двухсторонние поясные швы, протяженность которых должна быть не менее высоты сечения ригеля (рис. 10).

В балках и ригелях рамных конструкций, рассчитываемых согласно требованиям пп. 5.18-5.23 главы СНиП II-23-81 (с учетом развития пластических деформаций), применение односторонних поясных швов не допускается.

4.18 (13.28). В сварных двутавровых балках конструкций групп 2-4 следует, как правило, применять односторонние ребра жесткости с расположением их с одной стороны балки.

Расчет устойчивости одностороннего ребра жесткости следует производить согласно требованиям пп. 7.10-7.13 главы СНиП II-23-81.

В балках с односторонними поясными швами ребра жесткости на стенке следует располагать со стороны, противоположной расположению односторонних поясных швов (рис. 11).

4.19 (13.27). Ребра жесткости сварных балок должны быть удалены от стыков стенки на расстояние не менее 10 толщин стенки. В местах пересечения стыковых швов стенки балки с ребром жесткости швы, прикрепляющие ребро к стенке, следует не доводить до стыкового шва на 40 мм (рис. 12 Пособия).

Рис. 10. Расположение двухстороннего поясного шва в опорном узле ригеля

Рис. 11. Расположение односторонних ребер жесткости в балке с односторонними поясными швами

Рис. 12. Взаимное расположение стыковых швов и ребер жесткости на стенке балки

Рис. 13. Примыкание ребер жесткости к элементам сечения сварной балки

4.20. Торцы вертикальных ребер жесткости сварных балок в местах примыкания их к поясам [(за исключением нижних торцов опорных ребер, а также ребер, располагаемых со стороны, противоположной односторонним поясным швам (см. рис. 11)] должны иметь скосы, размеры которых рекомендуется принимать 40×40 мм (рис. 13).

В табл. 1 и 2 в скобках указаны марки проволок, рекомендуемых в дополнение к табл. 55 главы СНиП II-23-81.

Звездочкой * отмечены марки проволок, которые рекомендуется применять при специальном обосновании.

Материалы для сварных соединений и расчетные сопротивления сварных соединений

Таблица 1 (55). Материалы для сварки, соответствующие маркам стали

Пособие снип 2-23-81

Перед направлением электронного обращения в Минстрой России, пожалуйста, ознакомьтесь с изложенными ниже правилами работы данного интерактивного сервиса.

1. К рассмотрению принимаются электронные обращения в сфере компетенции Минстроя России, заполненные в соответствии с прилагаемой формой.

2. В электронном обращении может содержаться заявление, жалоба, предложение или запрос.

3. Электронные обращения, направленные через официальный Интернет-портал Минстроя России, поступают на рассмотрение в отдел по работе с обращениями граждан. Министерство обеспечивает объективное, всестороннее и своевременное рассмотрение обращений. Рассмотрение электронных обращений осуществляется бесплатно.

4. В соответствии с Федеральным законом от 02.05.2006 г. N 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан Российской Федерации» электронные обращения регистрируются в течение трёх дней и направляются в зависимости от содержания в структурные подразделения Министерства. Обращение рассматривается в течение 30 дней со дня регистрации. Электронное обращение, содержащее вопросы, решение которых не входит в компетенцию Минстроя России, направляется в течение семи дней со дня регистрации в соответствующий орган или соответствующему должностному лицу, в компетенцию которых входит решение поставленных в обращении вопросов, с уведомлением об этом гражданина, направившего обращение.

5. Электронное обращение не рассматривается при:
— отсутствии фамилии и имени заявителя;
— указании неполного или недостоверного почтового адреса;
— наличии в тексте нецензурных или оскорбительных выражений;
— наличии в тексте угрозы жизни, здоровью и имуществу должностного лица, а также членов его семьи;
— использовании при наборе текста некириллической раскладки клавиатуры или только заглавных букв;
— отсутствии в тексте знаков препинания, наличии непонятных сокращений;
— наличии в тексте вопроса, на который заявителю уже давался письменный ответ по существу в связи с ранее направленными обращениями.

6. Ответ заявителю обращения направляется по почтовому адресу, указанному при заполнении формы.

7. При рассмотрении обращения не допускается разглашение сведений, содержащихся в обращении, а также сведений, касающихся частной жизни гражданина, без его согласия. Информация о персональных данных заявителей хранится и обрабатывается с соблюдением требований российского законодательства о персональных данных.

8. Обращения, поступившие через сайт, обобщаются и представляются руководству Министерства для информации. На наиболее часто задаваемые вопросы периодически публикуются ответы в разделах «для жителей» и «для специалистов»

2. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

&2.1 (3.4). Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3 СНиП II-23-81.&

2.2. Расчетные сопротивления сварных соединений, определенные по формулам, которые приведены в главе СНиП II-23-81, обеспечиваются при соблюдении следующих условий:

подготовка материалов, сборка конструкций, сварка и контроль качества осуществляются в соответствии с требованиями главы СНиП III-18-75; сварочные материалы для стыковых соединений соответствуют прочности свариваемой стали и условиям эксплуатации конструкций и применяются в соответствии с табл. 1 Прил. 1;

сварочные материалы для расчетных угловых швов применяются в соответствии с табл. 2 Прил. 1 с учетом условий эксплуатации конструкций, указанных в табл. 1 Прил. 1.

2.3. Расчетные сопротивления стыковых соединений, выполняемых всеми видами дуговой сварки, принимаются равными расчетным сопротивлениям стального проката при условии физического контроля качества швов в растянутых элементах и соблюдении требований п. 13.42 главы СНиП II-23-81 об обеспечении полного провара соединяемых элементов путем двухсторонней сварки, односторонней с подваркой корня шва или односторонней сварки на подкладке.

В случаях, когда в стыковых соединениях невозможно обеспечить полный провар элементов, рекомендуется принимать R_wy = 0,7R_y.

2.4. Несущая способность сварных соединений с угловыми швами зависит от ориентации шва относительно направления усилия, действующего на соединение. Однако учет этой зависимости существенно усложняет расчет соединения, в связи с чем расчетные сопротивления соединений с угловыми швами в главе СНиП II-23-81 приняты для наименее благоприятной ориентации (флангового шва) и независимыми от величины угла между продольной осью шва и направлением силового вектора, действующего на него.

2.5. Предельным состоянием для сварных соединений с угловыми швами является опасность разрушения. В связи с этим их расчетные сопротивления установлены по временному сопротивлению металла: для металла шва — в зависимости от нормативного сопротивления металла шва R_wf = f(R_wun);

для металла границы сплавления — в зависимости от нормативного сопротивления основного металла R_wz = f(R_un).

Числовые значения расчетных сопротивлений сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 2 и 3 Прил. 1.

Пособие к СНИП 2-23-81 скачать — browse images

Chereshnya_A Вас в 13-ую детскую увезли?. -М . just_alien о спасибо :3. Убийца экс-акима Экибастуза приговорен к 15 годам лишения свободы.
Под Пермью преданная собака терпеливо ждет возвращения домой старушки, с которой она жила 7 лет. Афиша культурных событий в Краснодарском крае на 18-20 июля Рубрика «Афиша» ра. в уп. Теперь очевидцы у нас на высоте 10000 метров могут различать самолеты ВВС Украины. Я добавил 4 фотографий в Facebook в альбом «Отдых на Черном море в Грузии.
: Стройиздат, 1989. makzimka15: Испанский авидиспетчер в Киве пишет боенг сопровождали 2 укр истребителя. Ну и старое доброе пожелание из «operation flashpoint» на ночь: если вы увидели вспышку — значит уже поздно. . kz — первый антикоррупционный медиа центр.
(к СНиП II-23-81 *).

Уникальный телевизор с изогнутым экраном LG CURVED OLED от компании LG Уникаль.

Навальный оперативно загрустил о детях из «боинга» — о детях из донецких хрущёвок отчего он все эти месяцы не грустил. Два международных гроссмейстера из Новороссийска Антон Демченко и Михаил Панарин добились права участия в чемпионате России. Диалог».
RT вчера я боялась ему написать, а сегодня мы едим на каток!. А ТЕПЕРЬ У МЕНЯ НУ ОТЛИЧНО. Когда я так делаю, чувствую себя бабой на дегустации, которая все пробует и пробует.
свидетель скинул фотку момента пуска ракеты. В Новосибирске авиареставраторам удалось воскресить советский истребитель времен Великой Отечественной войны «МиГ-3» с серийным номером №43. Страница 1 из 64.
В последний раз, когда у меня был такой друг, — я закончил гонореей. Если я улыбаюсь без причины, значит я просто ржу над шутками, которые рассказываю сам себе у себя в голове. Растягивающийся тейп Eco-Flex Stretch Tape: 7,62 см х 5,4 м. . Вчера Докоро говорила, что у нее глаза болят.

Рекомендован для публикации Секцией научно-технического совета УкрНИИпроектстройконструкции Госстроя СССР.

Премьер-министр Украины Арсений Яценюк планирует вложиться в о. Офицер ГРУ начальник террорист’ической группировки ДНР Стрелков сбил самолет с 295 пассажирами Россия MAS http://….
Утверждено приказом УкрНИИпроектстальконструкции. оправдать ожидания, чтобы услышать похвалу? я раб? хвалят в школе — учеников

_сказала бы я, кем себя приходилось ощущать при этом.

Учет СНиП II-23-81 *. Государственный комитет по строительству СССР № 65 от 22 октября 1987 г. вчера был самый лучший день с самым лучшим я самая счастливая. Государственный проектно-изыскательский институт.
Рекомендации, в которых подробно изложены основные положения по проектированию арматуры стальных конструкций и предпроектных изысканий, технологии их подкрепления.
. Бля, дым валит. Выйди на улицу в платье и собери 35 подмигиваний.
cherryfromND ну мля я все равно не верю аахахах.
Молодцы ДНРовцы! ….
Взял на длиннущей клавиатуре несколько безмолвных аккордов и наклонился к хрустальной чаше.
Российская пропаганда может расслабиться — никто в мире уже не поверит ни слову о «мирном населении» и «ополченцах». недвижимость за рубежом: германия с помощью.

Питомец не может поверить, что женщины бол.

Читай всю инфу в моем профиле.
СНБО выступил против военного положения в Донбассе.
А РИА уже удалила материал где ополченци сбили очередной транспортник хунты?.
В МИД России заявили о недопустимости финансирования «сирийских» террористов М.
, 16 рул.

Яценюк настоял на урезании соцвыплат ради обеспечения нужд украинской армии.

RT Вчера закрытие прошло,на ура,но я / влюбилась(((. (T_T. Обвинения в том, что Россия сбила украинский самолет, нелепы — Минобороны РФ. — Хунтовский самолет сбили! Летел вообще так красиво. New: Новый вид водного клеща был назван в честь Дженнифер Лопес Биологи, открывшие в Пуэрто-Ри.
Василий Колдин провёл мастер-класс в рамках выставки «Непохожие портреты.
Справочник по проектированию арматуры стальных конструкций (для СНиП II-23-81 *) / УкрНИИпроектстальконструкции.

Модуль управления (операторная)

Модуль управления (операторная) предназначен для управления технологическим процессом приёма и хранения моторного топлива, а также для отпуска и заправки им автотранспорта. Операторная (модуль управления) оборудована пультом с аппаратурой для управления технологическим процессом, щитом электрораспределительным, пожарной и звуковой сигнализацией. Отпуск топлива осуществляется через кассовый аппарат, подключенный к пульту управления колонками, по пластиковым картам с помощью специального устройства. Модуль управления (операторная) соответствует категории помещения по взрывопожарной и пожарной опасности — «Д» (НПБ 105-03). Температура помещения плюс 18 0С. Операторная оснащена оборудованием для автоматизации процесса производства соответствующим требованиям норм, правил и стандартов России, существующим на период разработки рабочей документации. Модуль управления (операторная) включает в себя все необходимое инженерное обеспечение (отопление, вентиляцию, электрическое освещение, водопровод, канализацию), а так же входную площадку.

Операторная (модуль управления) предусматривает искусственное рабочее освещение в соответствии с нормами и правилами СНиП 23-05-95* «Естественное и искусственное освещение» и ВСН 34-91 «Отраслевые нормы проектирования искусственного освещения предприятий нефтяной и газовой промышленности». В операторной предусмотрено аварийное эвакуационное освещение. Светильники и световые указатели эвакуационного освещения присоединены к сети, не связанной с сетью рабочего освещения. Типы светильников и род проводки соответствуют условиям среды, назначению и характеру производимых работ. Обеспечены нормы освещенности и показатели качества освещения, удобство обслуживания светильников. Входная дверь в операторной оборудована внешним светильником с лампой накаливания.

В помещении операторной установлены штепсельные розетки с заземляющими контактами. Для защиты групповых линий, питающих штепсельные розетки для переносных электрических приборов, предусмотрено устройство защитного отключения (УЗО) с номинальным отключающим дифференциальным током не более 30 мА (в соответствии с требованиями ПУЭ, седьмое издание, глава 1,7 и 7.1). УЗО представляет единый аппарат с автоматическим выключателем, обеспечивающим защиту от сверхтока.

Распределительные силовые сети и сети освещения выполнены кабелями с медными жилами с изоляцией и оболочкой из материалов, не распространяющих горение и пригодны для использования в условиях низких температур. Групповые сети, прокладываемые от групповых щитков до светильников общего освещения, штепсельных розеток и стационарных электроприёмников. Сечения проводников отвечают требованиям пункта 7-1.45 ПУЗ седьмое издание.

Система отопления и вентиляции операторной (модуля управления)выполнена согласно требований СНиП 41-01-2003, ВНТП 3-85.

Для автоматического включения, при загазованности, установлен датчик-газоанализатор.

Уровень взрывозащиты контрольно-измерительных приборов и средств автоматизации, устанавливаемых в операторной, соответствует зоне 1 (ГОСТ Р 51330.9-99 (МЭК 60079-10-95)), категории и группе взрывоопасной смеси ИВ Тб по ПУЭ, шестое издание.

Устанавливаемое оборудование и приборы К и А взрывозащищенного исполнения, преимущественно с взрывозащитного вида «iа» и искробезопасная цепь по ГОСТ Р 51330.10-99 (МЭК 60079-11-95). В случае отсутствия оборудования исполнения Ех «ia», применяется оборудование взрывозащитное вида «d» — взрывонепроницаемая оболочка.

Отдельные приборы, размещаемые на открытом воздухе, соответствуют климатическому исполнению УХЛ 1 по ГОСТ 15150-69*.

Степень защиты оболочки контрольно-измерительных приборов, распределительных коробок и т.д., включая кабельные вводы и заглушки, размещаемые на открытом воздухе не ниже IP56, а для оборудования, размещаемого в укрытии, не ниже 1Р42 в соответствии с требованиями ГОСТ 14254-96 (МЭК 529-89).

Аналоговый выходной сигнал контрольно-измерительных приборов 4…20мА.

Применяемые контрольно-измерительные приборы поддерживают HART протокол.

Все средства измерения проверены или откалиброваны в соответствии с законом РФ «Об обеспечении единства измерений, утв. 27.04.93, № 4871-1 причем, срок действия поверки или калибровки истекает не менее чем через 6 месяцев от момента приема — сдачи оборудования заказчику».

В помещении операторной предусмотрена телефонизация, громкоговорящая связь и оповещение о чрезвычайных ситуациях, а так же громкоговорящая связь для управления работой топливозаправочного пункта. Для трансляции речевой информации по управлению работой топливозаправочного пункта на рабочем месте оператора предусмотрен радиотрансляционный усилитель с микрофоном и выносным рупорным громкоговорителем мощностью 10 Вт. Рупорный громкоговоритель установлен на внешней стене операторной.

Объемно-планировочные и конструктивные решения соответствуют всем действующим нормативным документам.

Размеры операторной соответствуют транспортным габаритам подвижного состава, предназначенного для эксплуатации по железным дорогам РФ колеи 1520 мм (ГОСТ 9238-83). Несущие конструкции операторной имеют устройства для строповки при погрузочно-разгрузочных работах и рассчитаны на транспортные нагрузки. Толщина утеплителя подобрана согласно СНиП 23-02-2003* «Тепловая защита зданий». Материал утеплителя экологически чистый, негорюч, при воздействии на него открытого пламени не выделяет токсичных веществ и неприятных запахов. Наружная обшивка стеновых панелей операторной может быть оцинкованной и затем окрашена эмалью за два раза. Толщина лакокрасочного покрытия составляет не менее 80 мкм. Оконные блоки выполнены из ПВХ-профилей с поворотно-откидной фурнитурой и двойным остеклением стеклопакетами. Открывающие створки окон оборудованы противомоскитными сетками. Наружные двери — стальные с негорючим утеплителем, уплотнителями и доводчиками самозакрывания. Все дверные блоки имеют замки для запирания. Класс конструкций по пожарной опасности СО.

Качество очистки поверхности конструкций от жировых загрязнений

Перед нанесением защитных покрытий соответствуют второй степени обезжиривания поверхности по ГОСТ 9.402-2004* «Покрытия лакокрасочные — Подготовка металлических поверхностей перед окрашиванием».

Модуль управления изготавливается с учетом требований к материалам для строительных конструкций:

Для несущих стальных конструкций применяется сталь С345-1 по ГОСТ 27772-88* «Прокат для строительных стальных конструкций» в соответствии с таблицей 50 СНиП II-23-81* «Стальные конструкции». Стальные конструкции запроектированы из стального профильного проката, труб и прямоугольного замкнутого профиля. Стальные конструкции с элементами из замкнутого прямоугольного профиля выполняются со сплошными швами и с заваркой торцов. При этом защиту от коррозии внутренних поверхностей допускается не производить.

Применение металлических конструкций с тавровыми сечениями из двух уголков, крестовыми сечениями из четырех уголков, с незамкнутыми прямоугольными сечениями, двутавровыми сечениями, двутавровыми сечениями из швеллеров не допускается.

Металлопрокат, используемый для несущих стальных конструкций второй группы по таблице 50 СНиП II-23-81*, удовлетворяет требованиям хладостойкости KС U 40 (ударная вязкость по ГОСТ 9454-78* «Металлы — Метод испытания на ударный изгиб при пониженных, комнатной и повышенных температурах»). Требования по хладостойкости к металлу вспомогательных конструкций не предъявляются (табл. 2 Пособия к СНиП II-23-81*).

Сварные соединения стальных конструкций выполняются в соответствии с указаниями СНиП II-23-81*. Для стали марки С245 ПО ГОСТ 27772-88* при ручной дуговой сварке применяются электроды Э42 по ГОСТ 9467-75* «Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей», для стали марки С345 — электроды Э50 то ГОСТ 9467-75*.

При автоматической сварке применяется сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* «Проволока стальная сварочная». Все сварочные работы ведутся в соответствии с требованиями СНиП 3.03.01-87, раздел 8, а также СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования».

Для болтовых соединений операторной применяются стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759.0-87* «Болты, винты, шпильки и гайки. Технические условия», ГОСТ 1759.4-87* «Болты, винты, шпильки. Механические свойства и методы испытаний», ГОСТ 1759.5-87* «Гайки. Механические свойства и методы испытаний» и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123-82*. «Шайбы. Общие технические условия». Выбор болтов производится по таблице 57 СНиП II-23-81* с учетом условий их применения (климатического района II 4 , характера действующих нагрузок, условий работы в соединениях).

Сварных монтажных соединений операторной (модуля управления) выполняется после монтажа конструкции 2-мя слоями краски «ЦИНОТАН» общей толщиной не менее 120 мкм, затем двумя слоями эмали «ПОДИТОН-УР» общей толщиной не менее 80 мкм.